Verfügbarer Druck. Hydraulische Berechnung von Wärmenetzen
Q[KW] = Q[Gcal]*1160;Last von Gcal in kW umrechnen
G[m3/Stunde] = Q[KW]*0,86/ ΔT; wobei ΔT– Temperaturunterschied zwischen Vor- und Rücklauf.
Beispiel:
Vorlauftemperatur aus Wärmenetzen T1 – 110˚ MIT
Vorlauftemperatur aus Wärmenetzen T2 – 70˚ MIT
Heizkreisdurchfluss G = (0,45*1160)*0,86/(110-70) = 11,22 m3/Stunde
Aber für einen beheizten Kreislauf mit Temperaturdiagramm 95/70, die Durchflussrate wird völlig anders sein: = (0,45*1160)*0,86/(95-70) = 17,95 m3/Stunde.
Daraus lässt sich schließen: Je geringer die Temperaturdifferenz (Temperaturdifferenz zwischen Vor- und Rücklauf), desto größer ist der erforderliche Kühlmitteldurchfluss.
Auswahl von Umwälzpumpen.
Bei der Auswahl von Umwälzpumpen für Heizungs-, Warmwasser- und Lüftungssysteme müssen Sie die Eigenschaften des Systems kennen: Kühlmittelfluss,
welche gewährleistet sein müssen und der hydraulische Widerstand des Systems.
Kühlmittelfluss:
G[m3/Stunde] = Q[KW]*0,86/ ΔT; wobei ΔT– Temperaturunterschied zwischen Vor- und Rücklauf;
Hydraulisch Der Systemwiderstand sollte von Spezialisten ermittelt werden, die das System selbst berechnet haben.
Zum Beispiel:
Wir betrachten das Heizsystem mit einem Temperaturdiagramm von 95˚ C /70˚ Mit und Belastung 520 kW
G[m3/Stunde] =520*0,86/25 = 17,89 m3/Stunde~ 18 m3/Stunde;
Der Widerstand des Heizsystems betrugξ = 5 Meter ;
Bei einem unabhängigen Heizsystem müssen Sie verstehen, dass zu diesem Widerstand von 5 Metern der Widerstand des Wärmetauschers addiert wird. Dazu müssen Sie sich die Berechnung ansehen. Angenommen, dieser Wert beträgt 3 Meter. Der Gesamtwiderstand des Systems beträgt also: 5+3 = 8 Meter.
Jetzt ist es durchaus möglich zu wählen Umwälzpumpe mit Durchflussrate 18m3/Stunde und eine Förderhöhe von 8 Metern.
Zum Beispiel dieses hier:
IN in diesem Fall, die Pumpe wird mit großem Spielraum ausgewählt, so können Sie den Betriebspunkt sicherstellenDurchfluss/Druck bei der ersten Betriebsgeschwindigkeit. Sollte dieser Druck aus irgendeinem Grund nicht ausreichen, kann die Pumpe mit der dritten Geschwindigkeit auf 13 Meter „beschleunigt“ werden. Die beste Option Es wird eine Pumpenversion betrachtet, die ihren Betriebspunkt bei der zweiten Drehzahl beibehält.
Es ist auch durchaus möglich, anstelle einer gewöhnlichen Pumpe mit drei oder einer Betriebsgeschwindigkeit eine Pumpe mit eingebautem Drehzahlmesser zu installieren Frequenzumwandler, zum Beispiel dies:
Diese Pumpenausführung ist natürlich die vorzuziehende, da sie die flexibelste Einstellung des Betriebspunktes ermöglicht. Der einzige Nachteil sind die Kosten.
Es ist auch zu beachten, dass für die Zirkulation von Heizungsanlagen zwei Pumpen (Haupt-/Ersatzpumpe) erforderlich sind und für die Zirkulation der Warmwasserleitung durchaus eine Installation möglich ist.
Aufladesystem. Auswahl der Ladesystempumpe.
Offensichtlich ist eine Nachspeisepumpe nur dann erforderlich, wenn unabhängige Systeme verwendet werden, insbesondere Heizungssysteme, bei denen der Heiz- und Heizkreislauf vorhanden ist
durch einen Wärmetauscher getrennt. Das Nachspeisesystem selbst ist notwendig, um bei möglichen Undichtigkeiten den Druck im Sekundärkreislauf konstant zu halten
in der Heizungsanlage, sowie zum Befüllen der Anlage selbst. Das Nachspeisesystem selbst besteht aus einem Druckschalter, einem Magnetventil und einem Ausgleichsbehälter.
Eine Nachspeisepumpe wird nur dann installiert, wenn der Kühlmitteldruck im Rücklauf nicht ausreicht, um das System zu füllen (das Piezometer lässt dies nicht zu).
Beispiel:
Rücklaufdruck des Kühlmittels aus Heizungsnetzen P2 = 3 atm.
Die Höhe des Gebäudes unter Berücksichtigung der technischen Anforderungen. Unterirdisch = 40 Meter.
3atm. = 30 Meter;
Erforderliche Höhe = 40 Meter + 5 Meter (am Auslauf) = 45 Meter;
Druckdefizit = 45 Meter – 30 Meter = 15 Meter = 1,5 atm.
Der Druck der Förderpumpe ist klar, er sollte 1,5 Atmosphären betragen.
Wie ermittelt man den Verbrauch? Der Pumpendurchsatz wird mit 20 % des Volumens der Heizungsanlage angenommen.
Das Funktionsprinzip des Aufladesystems ist wie folgt.
Ein Druckschalter (Druckmessgerät mit Relaisausgang) misst den Druck des Rücklaufkühlmittels im Heizsystem und schaltet
Voreinstellung. Dafür konkretes Beispiel Diese Einstellung sollte etwa 4,2 Atmosphären mit einer Hysterese von 0,3 betragen.
Wenn der Druck im Rücklauf der Heizungsanlage auf 4,2 atm abfällt, schließt der Druckschalter seine Kontaktgruppe. Dadurch wird der Magnet mit Spannung versorgt
Ventil (Öffnen) und Nachspeisepumpe (Einschalten).
Es wird Zusatzkühlmittel zugeführt, bis der Druck auf einen Wert von 4,2 atm + 0,3 = 4,5 Atmosphären ansteigt.
Berechnung eines Regelventils für Kavitation.
Bei der Verteilung des verfügbaren Drucks zwischen den Elementen einer Heizstelle muss die Möglichkeit von Kavitationsvorgängen im Körperinneren berücksichtigt werden
Ventile, die es mit der Zeit zerstören.
Der maximal zulässige Druckabfall über dem Ventil lässt sich nach folgender Formel ermitteln:
ΔPmax= z*(P1 − Ps) ; Bar
Dabei ist: z der Koeffizient des Kavitationsbeginns, der in technischen Katalogen zur Geräteauswahl veröffentlicht wird. Jeder Gerätehersteller hat seinen eigenen, aber der Durchschnittswert liegt normalerweise im Bereich von 0,45-06.
P1 – Druck vor dem Ventil, bar
Рs – Sättigungsdruck von Wasserdampf bei einer bestimmten Kühlmitteltemperatur, bar,
Zuwelchebestimmt durch die Tabelle:
Wenn die berechnete Druckdifferenz zur Auswahl des Ventils verwendet wird, beträgt der Kvs-Wert nicht mehr
ΔPmax, Kavitation tritt nicht auf.
Beispiel:
Druck vor Ventil P1 = 5 bar;
Kühlmitteltemperatur T1 = 140 °C;
Ventil Z laut Katalog = 0,5
Laut Tabelle ermitteln wir für eine Kühlmitteltemperatur von 140 °C Рs = 2,69
Der maximal zulässige Druckabfall am Ventil beträgt:
ΔPmax= 0,5*(5 - 2,69) = 1,155 bar
Mehr als diese Differenz darf am Ventil nicht verloren gehen – es kommt zur Kavitation.
Wenn die Kühlmitteltemperatur jedoch niedriger war, beispielsweise 115 °C, was näher an den tatsächlichen Temperaturen des Wärmenetzes liegt, ist der Unterschied maximal
Druck wäre größer: ΔPmax= 0,5*(5 – 0,72) = 2,14 bar.
Daraus können wir eine ganz offensichtliche Schlussfolgerung ziehen: Je höher die Temperatur des Kühlmittels, desto geringer ist der mögliche Druckabfall am Steuerventil.
Zur Bestimmung der Durchflussmenge. Beim Durchlaufen der Pipeline reicht es aus, die Formel zu verwenden:
;MS
G – Kühlmitteldurchfluss durch das Ventil, m3/Stunde
D - Nenndurchmesser ausgewähltes Ventil, mm
Es ist zu berücksichtigen, dass die Strömungsgeschwindigkeit der durch den Abschnitt verlaufenden Rohrleitung 1 m/s nicht überschreiten darf.
Die bevorzugteste Strömungsgeschwindigkeit liegt im Bereich von 0,7–0,85 m/s.
Die Mindestgeschwindigkeit sollte 0,5 m/s betragen.
Auswahlkriterium Warmwassersysteme wird in der Regel aus bestimmt technische Spezifikationen zum Anschluss: sehr oft schreibt der Wärmeerzeuger vor
Art des Warmwassersystems. Wenn der Systemtyp nicht angegeben ist, sollte eine einfache Regel befolgt werden: Bestimmung durch das Verhältnis der Gebäudelasten
zur Warmwasserbereitung und Heizung.
Wenn 0.2
Jeweils,
Wenn QDHW/Qheating< 0.2 oder QDHW/Qheating>1; notwendig einstufiges Warmwassersystem.
Das eigentliche Funktionsprinzip eines zweistufigen Warmwassersystems basiert auf der Wärmerückgewinnung aus dem Rücklauf des Heizkreises: dem Rücklaufkühlmittel des Heizkreises
durchläuft die erste Stufe der Warmwasserversorgung und erwärmt kaltes Wasser von 5 °C auf 41...48 °C. Gleichzeitig kühlt sich das Rücklaufkühlmittel des Heizkreises selbst auf 40 °C ab
und bereits kalt geht es in das Wärmenetz über.
Die zweite Stufe der Warmwasserversorgung erwärmt das Kaltwasser von 41...48 °C nach der ersten Stufe auf die erforderlichen 60...65 °C.
Vorteile eines zweistufigen Warmwassersystems:
1) Durch die Wärmerückgewinnung aus dem Heizkreisrücklauf gelangt gekühltes Kühlmittel in das Wärmenetz, wodurch die Wahrscheinlichkeit einer Überhitzung deutlich reduziert wird
Rücklaufleitungen Dieser Punkt ist für Wärmeerzeuger, insbesondere Wärmenetze, äußerst wichtig. Mittlerweile ist es üblich, Wärmetauscher der ersten Stufe der Warmwasserbereitung bei einer Mindesttemperatur von 30 °C zu berechnen, damit noch kälteres Kühlmittel in den Rücklauf des Wärmenetzes abgeleitet wird.
2) Das zweistufige Warmwassersystem ermöglicht eine genauere Steuerung der Warmwassertemperatur, die zur Analyse durch den Verbraucher und von Temperaturschwankungen dient
am Ausgang des Systems ist deutlich geringer. Dies wird dadurch erreicht, dass das Regelventil der zweiten Warmwasserstufe während seines Betriebs regelt
nur ein kleiner Teil der Ladung und nicht das Ganze.
Bei der Lastverteilung zwischen der ersten und zweiten Warmwasserstufe ist es sehr praktisch, wie folgt vorzugehen:
70 % Auslastung – 1. Warmwasserstufe;
30 % Auslastung – Warmwasser Stufe 2;
Was gibt es?
1) Da die zweite (einstellbare) Stufe klein ist, kommt es bei der Regelung der Warmwassertemperatur zu Temperaturschwankungen am Auslass
Systeme erweisen sich als unbedeutend.
2) Dank dieser Verteilung der Warmwasserlast erhalten wir im Berechnungsprozess Gleichheit der Kosten und infolgedessen Gleichheit der Durchmesser in den Wärmetauscherrohren.
Der Verbrauch für die Warmwasserzirkulation muss mindestens 30 % des Verbrauchs für die Warmwasserdemontage durch den Verbraucher betragen. Dies ist der Mindestwert. Zur Erhöhung der Zuverlässigkeit
System und Stabilität der Warmwassertemperaturregelung kann der Zirkulationsdurchfluss auf 40-45 % erhöht werden. Dies geschieht nicht nur zur Aufrechterhaltung
Warmwassertemperatur, wenn keine Analyse durch den Verbraucher erfolgt. Dies geschieht, um den „Abzug“ von Warmwasser zum Zeitpunkt der Spitzenentnahme von Warmwasser seit dem Verbrauch auszugleichen
Die Zirkulation unterstützt das System, während das Wärmetauschervolumen zum Heizen mit kaltem Wasser gefüllt wird.
Es gibt Fälle falscher Berechnung des Warmwassersystems, wenn anstelle eines zweistufigen Systems ein einstufiges System ausgelegt ist. Nach der Installation eines solchen Systems
Während der Inbetriebnahme sieht sich der Fachmann mit einer extremen Instabilität des Warmwasserversorgungssystems konfrontiert. Hier ist es sogar angebracht, von Inoperabilität zu sprechen,
Dies äußert sich in großen Temperaturschwankungen am Ausgang des Warmwassersystems mit einer Amplitude von 15–20 °C vom eingestellten Sollwert. Zum Beispiel bei der Einstellung
60 °C beträgt, treten während des Regelungsprozesses Temperaturschwankungen im Bereich von 40 bis 80 °C auf. In diesem Fall ändern Sie die Einstellungen
ein elektronischer Regler (PID - Komponenten, Stangenhubzeit etc.) liefert kein Ergebnis, da die Trinkwasserhydraulik grundsätzlich falsch berechnet wird.
Es gibt nur einen Ausweg: Den Kaltwasserverbrauch begrenzen und den Zirkulationsanteil der Warmwasserversorgung maximieren. In diesem Fall am Mischpunkt
Eine geringere Menge kaltes Wasser wird mit einer größeren Menge heißem Wasser vermischt (Zirkulation) und das System arbeitet stabiler.
Aufgrund der Warmwasserzirkulation wird somit eine Art Nachahmung eines zweistufigen Warmwassersystems durchgeführt.
Falsche Daten. Wenn das Ausmaß des Druckmangels über die tatsächlichen Werte für ein bestimmtes Netzwerk hinausgeht, liegt ein Fehler bei der Eingabe der Anfangsdaten oder ein Fehler beim Zeichnen des Netzwerkdiagramms auf der Karte vor. Sie sollten prüfen, ob die folgenden Daten korrekt eingegeben wurden:
Hydraulischer Netzwerkmodus.
Liegen bei der Eingabe der Ausgangsdaten keine Fehler vor, liegt aber ein Mangel an Druck vor, der für ein bestimmtes Netz von tatsächlicher Bedeutung ist, so erfolgt in dieser Situation die Ermittlung der Ursache des Mangels und die Methode zu seiner Beseitigung durch den Spezialist, der mit diesem Wärmenetz arbeitet.
Warnung An der Quelle herrscht nicht genügend Druck Delta=X m. Dabei ist Delta der erforderliche Druck.
SCHLECHTESTER VERBRAUCHER: ID=XX.
Abbildung 283. Nachricht über den schlechtesten Verbraucher
Diese Meldung wird angezeigt, wenn am Verbraucher kein Druck vorhanden ist DeltaH− der Wert des Drucks, der nicht ausreicht, m, a ID (XX)− individuelle Nummer des Verbrauchers, bei dem der Druckmangel maximal ist.
Abbildung 284. Meldung über unzureichenden Druck
Doppelklicken Sie mit der linken Maustaste auf die Meldung über den schlechtesten Verbraucher: Der entsprechende Verbraucher blinkt auf dem Bildschirm.
Dieser Fehler kann mehrere Ursachen haben:
ID=ХХ „Name des Verbrauchers“ Entleerung der Heizungsanlage (H, m)
Diese Meldung wird angezeigt, wenn der Druck in der Rücklaufleitung nicht ausreicht, um eine Entleerung des Heizsystems in den oberen Stockwerken des Gebäudes zu verhindern; der Gesamtdruck in der Rücklaufleitung muss mindestens der Summe aus der geodätischen Markierung und der Höhe der Höhe entsprechen Gebäude plus 5 Meter zum Befüllen des Systems. Die Förderhöhe für die Befüllung des Systems kann in den Berechnungseinstellungen () geändert werden.
XX− individuelle Nummer des Verbrauchers, dessen Heizungsanlage entleert wird, N- Druck, der in Metern nicht ausreicht;
ID=ХХ „Name des Verbrauchers“ Der Druck in der Rücklaufleitung ist um N, m höher als die geodätische Markierung
Diese Meldung wird ausgegeben, wenn der Druck in der Rücklaufleitung höher ist als gemäß den Festigkeitsbedingungen von Gussheizkörpern zulässig (mehr als 60 m Wassersäule), wo XX- individuelle Verbrauchernummer und N- Druckwert in der Rücklaufleitung, der die geodätische Markierung überschreitet.
Der maximale Druck in der Rücklaufleitung kann unabhängig eingestellt werden Berechnungseinstellungen. ;
ID=XX „Name des Verbrauchers“ Elevatordüse kann nicht ausgewählt werden. Legen Sie das Maximum fest
Diese Meldung kann auftreten, wenn eine große Heizlast vorliegt oder ein falscher Anschlussplan ausgewählt wurde, der nicht den Auslegungsparametern entspricht. XX- individuelle Nummer des Verbrauchers, für den die Elevatordüse nicht ausgewählt werden kann;
ID=XX „Name des Verbrauchers“ Elevatordüse kann nicht ausgewählt werden. Legen Sie das Minimum fest
Diese Meldung kann bei sehr kleinen Heizlasten oder bei der Auswahl eines falschen Anschlussplans, der nicht den Auslegungsparametern entspricht, erscheinen. XX− individuelle Nummer des Verbrauchers, für den die Elevatordüse nicht ausgewählt werden kann.
Warnung Z618: ID=XX „XX“ Die Anzahl der Unterlegscheiben an der Zuleitung zum CO beträgt mehr als 3 (YY)
Diese Meldung bedeutet, dass aufgrund der Berechnung mehr als 3 Stück Unterlegscheiben zur Anpassung des Systems erforderlich sind.
Da der standardmäßige Mindestdurchmesser der Unterlegscheibe 3 mm beträgt (in den Berechnungseinstellungen „Einrichten der Berechnung der Druckverluste“ angegeben) und der Verbrauch der Heizungsanlage des Verbrauchers ID=XX sehr gering ist, ergibt sich aus der Berechnung die Ermittlung des Gesamtbetrags Anzahl der Unterlegscheiben und Durchmesser der letzten Unterlegscheibe (in der Verbraucherdatenbank).
Das heißt, eine Nachricht wie: Die Anzahl der Wäscher an der CO-Versorgungsleitung beträgt mehr als 3 (17). weist darauf hin, dass zum Einrichten dieses Verbrauchers 16 Unterlegscheiben mit einem Durchmesser von 3 mm und 1 Unterlegscheibe installiert werden sollten, deren Durchmesser in der Verbraucherdatenbank ermittelt wird.
Warnung Z642: ID=XX Der Aufzug an der Heizzentrale funktioniert nicht
Diese Meldung wird als Ergebnis einer Überprüfungsberechnung angezeigt und bedeutet, dass die Aufzugseinheit nicht funktioniert.
Das piezometrische Diagramm zeigt auf einer Skala das Gelände, die Höhe angeschlossener Gebäude und den Druck im Netz. Anhand dieses Diagramms ist es einfach, den Druck und den verfügbaren Druck an jedem Punkt im Netzwerk und in den Teilnehmersystemen zu ermitteln.
Als horizontale Druckreferenzebene wird die Ebene 1 – 1 angenommen (siehe Abb. 6.5). Linie P1 – P4 – Diagramm der Versorgungsleitungsdrücke. Linie O1 – O4 – Druckdiagramm der Rücklaufleitung. N o1 – Gesamtdruck am Rücklaufkollektor der Quelle; Nсн – Druck der Netzwerkpumpe; N st – voller Druck der Nachspeisepumpe oder voller statischer Druck im Heizungsnetz; N zu– Gesamtdruck in t.K an der Druckleitung der Netzpumpe; D H t – Druckverlust in der Wärmebehandlungsanlage; N p1 – Gesamtdruck am Versorgungsverteiler, N n1 = N k–D H t. Verfügbarer Versorgungswasserdruck am BHKW-Kollektor N 1 =N p1 - N o1. Druck an jedem Punkt im Netzwerk ich bezeichnet als N p ich, H oi – Gesamtdrücke in der Vor- und Rückleitung. Ist die geodätische Höhe an einem Punkt ich Es gibt Z ich , dann beträgt der piezometrische Druck an diesem Punkt N p i – Z ich , H o ich – Z i in der Vorwärts- bzw. Rückleitung. Verfügbare Förderhöhe am Punkt ich ist der Unterschied der piezometrischen Drücke in den Vor- und Rücklaufleitungen – N p i – H oi. Der verfügbare Druck im Wärmenetz am Anschlusspunkt des Teilnehmers D beträgt N 4 = N S. 4 – N o4.
Abb.6.5. Schema (a) und piezometrisches Diagramm (b) eines Zweirohr-Wärmenetzes
Es liegt ein Druckverlust in der Versorgungsleitung im Abschnitt 1 – 4 vor 
. In der Rücklaufleitung im Abschnitt 1 – 4 liegt ein Druckverlust vor 
. Wenn die Netzpumpe in Betrieb ist, steigt der Druck N Die Drehzahl der Ladepumpe wird über einen Druckregler geregelt N o1. Wenn die Netzwerkpumpe stoppt, stellt sich im Netzwerk ein statischer Druck ein N st, entwickelt von der Make-up-Pumpe.
Bei der hydraulischen Berechnung einer Dampfleitung darf aufgrund der geringen Dampfdichte das Profil der Dampfleitung nicht berücksichtigt werden. Druckverluste von Teilnehmern zum Beispiel 
, hängt vom Anschlussschema des Teilnehmers ab. Mit Aufzugsmischung D N e = 10...15 m, mit aufzugsfreiem Eingang – D N BE =2...5 m, bei Vorhandensein von Flächenheizern D N n =5...10 m, mit Pumpenmischung D N ns = 2…4 m.
Anforderungen an die Druckverhältnisse im Wärmenetz:
An keiner Stelle im System darf der Druck den maximal zulässigen Wert überschreiten. Die Rohrleitungen des Wärmeversorgungssystems sind für 16 ata ausgelegt, die Rohrleitungen der Ortsnetze sind für einen Druck von 6...7 ata ausgelegt;
Um Luftlecks an jeder Stelle des Systems zu vermeiden, muss der Druck mindestens 1,5 atm betragen. Darüber hinaus ist diese Bedingung notwendig, um Pumpenkavitation zu verhindern;
An jedem Punkt im System darf der Druck nicht niedriger sein als der Sättigungsdruck bei einer bestimmten Temperatur, um ein Sieden des Wassers zu verhindern.
„Spezifizierung von Indikatoren für die Quantität und Qualität kommunaler Ressourcen in der modernen Realität des Wohnens und der kommunalen Dienstleistungen“
SPEZIFIKATION VON INDIKATOREN FÜR QUANTITÄT UND QUALITÄT GEMEINSCHAFTLICHER RESSOURCEN IN DER MODERNEN WOHNUNGS- UND VERSORGUNGSREALITÄT
V.U. Kharitonsky, Leiter der Abteilung Engineering-Systeme
A. M. Filippov, Stellvertretender Leiter der Abteilung Ingenieursysteme,
Staatliche Wohnungsinspektion Moskau
Dokumente, die die Indikatoren für die Menge und Qualität der kommunalen Ressourcen regeln, die Haushaltsverbrauchern an der Grenze der Verantwortung der Ressourcenversorgungs- und Wohnungsbauorganisationen zur Verfügung gestellt werden, wurden bisher nicht entwickelt. Spezialisten der Moskauer Wohnungsinspektion schlagen zusätzlich zu den bestehenden Anforderungen vor, die Werte der Parameter von Wärme- und Wasserversorgungssystemen am Eingang des Gebäudes festzulegen, um die Qualität der öffentlichen Dienstleistungen in Wohngebäuden aufrechtzuerhalten .
Eine Überprüfung der aktuellen Regeln und Vorschriften für den technischen Betrieb des Wohnungsbestandes im Bereich Wohnen und kommunale Dienstleistungen ergab, dass derzeit Bau-, Sanitärnormen und -vorschriften, GOST R 51617 -2000 * „Wohnen und kommunale Dienstleistungen“, „Regeln für „Die Bereitstellung von Versorgungsdienstleistungen für Bürger“, genehmigt durch das Dekret der Regierung der Russischen Föderation vom 23. Mai 2006 Nr. 307, und andere aktuelle Regulierungsdokumente berücksichtigen und legen Parameter und Modi nur an der Quelle (Zentralheizungsanlage, Heizraum) fest , Wasserpumpwerk), das gemeinschaftliche Ressourcen (Kälte-, Warmwasser- und Wärmeenergie) produziert, und direkt in der Wohnung des Bewohners, wo die Versorgung gewährleistet ist. Sie berücksichtigen jedoch nicht die modernen Realitäten der Aufteilung des Wohnungswesens und der kommunalen Dienstleistungen in Wohngebäude und öffentliche Versorgungseinrichtungen sowie die etablierten Verantwortungsgrenzen der Ressourcenversorgungs- und Wohnungsorganisationen, die Gegenstand endloser Streitigkeiten bei der Bestimmung sind Schuldiger für die Nichterbringung von Dienstleistungen für die Bevölkerung oder die Erbringung von Dienstleistungen mangelhafter Qualität. Daher gibt es heute kein Dokument, das die Quantitäts- und Qualitätsindikatoren am Hauseingang, an der Grenze der Verantwortung der Ressourcenversorgungs- und Wohnungsbauorganisationen, regelt.
Eine Analyse der von der Moskauer Wohnungsinspektion durchgeführten Inspektionen der Qualität der bereitgestellten Versorgungsressourcen und Dienstleistungen ergab jedoch, dass die Bestimmungen der föderalen Regulierungsgesetze im Bereich Wohnungswesen und kommunale Dienstleistungen in Bezug auf Mehrfamilienhäuser detailliert und spezifiziert werden können. Dadurch wird die gegenseitige Verantwortung von Ressourcenversorgungs- und Wfestgelegt. Es ist zu beachten, dass die Qualität und Quantität der kommunalen Ressourcen, die bis zur Grenze der operativen Verantwortung der Ressourcen liefernden und verwaltenden Wohnungsbauorganisation sowie der öffentlichen Dienstleistungen für die Bewohner bereitgestellt werden, zunächst auf der Grundlage der Messwerte der gemeinsamen Ressourcen bestimmt und bewertet werden an den Eingängen installierte Hauszähler
Wärme- und Wasserversorgungssysteme für Wohngebäude sowie ein automatisiertes System zur Überwachung und Abrechnung des Energieverbrauchs.
Daher basiert die Moskauer Wohnungsinspektion auf den Interessen der Bewohner und langjähriger Praxis, zusätzlich zu den Anforderungen der Regulierungsdokumente und in der Entwicklung der Bestimmungen von SNiP und SanPin in Bezug auf die Betriebsbedingungen sowie zur Aufrechterhaltung die Qualität der Versorgungsleistungen für die Bevölkerung in Wohngebäuden, vorgeschlagene Regulierung bei der Einführung von Wärme- und Wasserversorgungssystemen in das Haus (an der Mess- und Steuereinheit), die folgenden Standardwerte von Parametern und Modi, die von der allgemeinen Hausmessung erfasst werden Geräte und ein automatisiertes Kontroll- und Abrechnungssystem für den Energieverbrauch:
1) für eine Zentralheizung (CH):
Die Abweichung der durchschnittlichen Tagestemperatur des in die Heizsysteme eintretenden Netzwassers muss innerhalb von ±3 % des festgelegten Temperaturplans liegen. Die durchschnittliche Tagestemperatur des Rücklaufwassers sollte die im Temperaturplan festgelegte Temperatur nicht um mehr als 5 % überschreiten;
Der Netzwasserdruck in der Rücklaufleitung des Zentralheizungssystems darf nicht weniger als 0,05 MPa (0,5 kgf/cm2) höher sein als der statische Druck (für das System), jedoch nicht höher als zulässig (für Rohrleitungen, Heizgeräte, Armaturen). und andere Ausrüstung). Bei Bedarf dürfen Druckregler an den Rücklaufleitungen im ITP von Heizsystemen von Wohngebäuden installiert werden, die direkt an die Hauptwärmenetze angeschlossen sind;
Der Netzwasserdruck in der Vorlaufleitung von Zentralheizungsanlagen muss um den verfügbaren Druck höher sein als der erforderliche Wasserdruck in den Rücklaufleitungen (um die Kühlmittelzirkulation im System sicherzustellen);
Der verfügbare Druck (Druckdifferenz zwischen Vor- und Rücklaufleitung) des Kühlmittels am Eingang des Zentralheizungsnetzes in das Gebäude muss von Wärmeversorgungsunternehmen innerhalb der Grenzen eingehalten werden:
a) mit abhängiger Verbindung (mit Aufzugseinheiten) – entsprechend der Konstruktion, jedoch nicht weniger als 0,08 MPa (0,8 kgf/cm 2);
b) mit unabhängigem Anschluss – entsprechend der Konstruktion, jedoch nicht weniger als 0,03 MPa (0,3 kgf/cm2) mehr als der hydraulische Widerstand der hauseigenen Zentralheizung.
2) Für Warmwasserversorgungssystem (Warmwasser):
Die Warmwassertemperatur in der Warmwasserversorgungsleitung liegt bei geschlossenen Systemen zwischen 55 und 65 °C, bei offenen Wärmeversorgungssystemen zwischen 60 und 75 °C.
Temperatur in der Warmwasserzirkulationsleitung (für geschlossene und offene Systeme) 46-55 °C;
Der arithmetische Mittelwert der Warmwassertemperatur in den Versorgungs- und Zirkulationsleitungen am Eingang des Warmwassersystems muss in jedem Fall mindestens 50 °C betragen;
Der verfügbare Druck (Druckunterschied zwischen Versorgungs- und Zirkulationsleitung) bei der berechneten Zirkulationsdurchflussrate des Warmwasserversorgungssystems darf nicht weniger als 0,03–0,06 MPa (0,3–0,6 kgf/cm2) betragen;
Der Wasserdruck in der Versorgungsleitung des Warmwasserversorgungssystems muss um den verfügbaren Druck höher sein als der Wasserdruck in der Zirkulationsleitung (um die Zirkulation von Warmwasser im System sicherzustellen);
Der Wasserdruck in der Zirkulationsleitung von Warmwasserversorgungssystemen darf nicht weniger als 0,05 MPa (0,5 kgf/cm2) höher sein als der statische Druck (für das System), darf jedoch den statischen Druck (für die am höchsten gelegenen und hochgelegenen Anlagen) nicht überschreiten. Anstiegsgebäude) um mehr als 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
Bei diesen Parametern in Wohnungen müssen die Sanitäranlagen von Wohngebäuden gemäß den Rechtsakten der Russischen Föderation folgende Werte aufweisen:
Die Warmwassertemperatur beträgt nicht weniger als 50 °C (optimal – 55 °C);
Der minimale freie Druck für Sanitäreinrichtungen in Wohnräumen in den oberen Stockwerken beträgt 0,02–0,05 MPa (0,2–0,5 kgf/cm 2);
Der maximale freie Druck in Warmwasserversorgungssystemen an Sanitäranlagen in den oberen Stockwerken sollte 0,20 MPa (2 kgf/cm2) nicht überschreiten;
Der maximale freie Druck in Wasserversorgungssystemen an Sanitäranlagen in den unteren Etagen sollte 0,45 MPa (4,5 kgf/cm2) nicht überschreiten.
3) Für ein Kaltwasserversorgungssystem (CWS):
Der Wasserdruck in der Versorgungsleitung des Kaltwassersystems muss mindestens 0,05 MPa (0,5 kgf/cm 2) höher sein als der statische Druck (für das System), darf jedoch den statischen Druck (für die am höchsten gelegenen und hochgelegenen Anlagen) nicht überschreiten. Anstieg des Gebäudes) um mehr als 0,20 MPa (2 kgf/cm2).
Mit diesem Parameter in Wohnungen müssen gemäß den Rechtsakten der Russischen Föderation folgende Werte angegeben werden:
a) Der minimale freie Druck für Sanitäreinrichtungen in Wohnräumen in den oberen Stockwerken beträgt 0,02–0,05 MPa (0,2–0,5 kgf/cm 2);
b) der Mindestdruck vor dem Gaswarmwasserbereiter in den oberen Etagen beträgt nicht weniger als 0,10 MPa (1 kgf/cm2);
c) Der maximale freie Druck in Wasserversorgungssystemen an Sanitäranlagen in den unteren Etagen sollte 0,45 MPa (4,5 kgf/cm2) nicht überschreiten.
4) Für alle Systeme:
Der statische Druck am Eingang der Wärme- und Wasserversorgungssysteme muss sicherstellen, dass die Rohrleitungen der Zentralheizungs-, Kaltwasser- und Warmwasserversorgungssysteme mit Wasser gefüllt sind, wobei der statische Wasserdruck nicht höher sein sollte als für dieses System zulässig.
Die Wasserdruckwerte in den Warmwasser- und Kaltwassersystemen am Eingang der Rohrleitungen in das Haus müssen auf dem gleichen Niveau liegen (erreicht durch die Einstellung automatischer Steuergeräte für den Heizpunkt und/oder die Pumpstation) und gleichzeitig den maximal zulässigen Druck Der Unterschied darf nicht mehr als 0,10 MPa (1 kgf/cm 2) betragen.
Diese Parameter am Eingang von Gebäuden müssen von Resdurch Maßnahmen zur automatischen Regulierung, Optimierung, gleichmäßigen Verteilung von Wärmeenergie, Kalt- und Warmwasser zwischen Verbrauchern und für Rückleitungen von Systemen sichergestellt werden – auch von Wdurch Inspektionen , Erkennung und Beseitigung von Verstößen oder Umrüstung und Anpassung gebäudetechnischer Systeme. Die angegebenen Maßnahmen sollten bei der Vorbereitung von Heizpunkten, Pumpstationen und Blocknetzen für den saisonalen Betrieb sowie bei Verstößen gegen die angegebenen Parameter (Indikatoren für die Menge und Qualität der an die Betriebsgrenze gelieferten Versorgungsressourcen) durchgeführt werden Verantwortung).
Werden die angegebenen Parameterwerte und -modi nicht eingehalten, ist die ressourcenliefernde Organisation verpflichtet, unverzüglich alle erforderlichen Maßnahmen zu deren Wiederherstellung zu ergreifen. Darüber hinaus ist es im Falle einer Verletzung der angegebenen Werte der Parameter der bereitgestellten Versorgungsressourcen und der Qualität der bereitgestellten Versorgungsleistungen erforderlich, die Zahlung für die erbrachten Versorgungsleistungen mit einer Verletzung ihrer Qualität neu zu berechnen.
Somit gewährleistet die Einhaltung dieser Indikatoren ein angenehmes Leben für die Bürger, das effektive Funktionieren von technischen Systemen, Netzwerken, Wohngebäuden und öffentlichen Versorgungseinrichtungen, die den Wohnungsbestand mit Wärme und Wasser versorgen, sowie die Versorgung mit Versorgungsressourcen im erforderlichen Umfang Quantität und Standardqualität bis zu den Grenzen der betrieblichen Verantwortung der Ressourcenversorgung und der Verwaltung der Wohnungsorganisation (am Eingang der Versorgungsunternehmen in das Haus).
Literatur
1. Regeln für den technischen Betrieb von Wärmekraftwerken.
2. MDK 3-02.2001. Regeln für den technischen Betrieb öffentlicher Wasserversorgungs- und Abwassersysteme und -bauwerke.
3. MDK 4-02.2001. Standardanleitung für den technischen Betrieb kommunaler Heizungsanlagen.
4. MDK 2-03.2003. Regeln und Vorschriften für den technischen Betrieb des Wohnungsbestandes.
5. Regeln für die Bereitstellung öffentlicher Dienstleistungen für die Bürger.
6. ZhNM-2004/01. Vorschriften zur Vorbereitung des Winterbetriebs von Wärme- und Wasserversorgungssystemen von Wohngebäuden, Geräten, Netzen und Strukturen von Brennstoff-, Energie- und öffentlichen Versorgungsunternehmen in Moskau.
7. GOST R 51617 -2000*. Wohnungs- und Kommunaldienstleistungen. Allgemeine technische Bedingungen.
8. SNiP 2.04.01 -85 (2000). Interne Wasserversorgung und Kanalisation von Gebäuden.
9. SNiP 2.04.05 -91 (2000). Heizungs-, Lüftungs-und Klimaanlagen.
10. Methodik zur Überprüfung von Verstößen gegen Quantität und Qualität der der Bevölkerung bereitgestellten Dienstleistungen durch Berücksichtigung des Wärmeenergieverbrauchs sowie des Kalt- und Warmwasserverbrauchs in Moskau.
(Energy Saving Magazine Nr. 4, 2007)
Lesen Sie auch:
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In Wasserwärmeversorgungssystemen erfolgt die Wärmeversorgung der Verbraucher durch eine angemessene Verteilung der geschätzten Kosten für Netzwasser zwischen ihnen. Um eine solche Verteilung umzusetzen, ist es notwendig, einen hydraulischen Modus des Wärmeversorgungssystems zu entwickeln.
Der Zweck der Entwicklung des hydraulischen Modus des Wärmeversorgungssystems besteht darin, optimale zulässige Drücke in allen Elementen des Wärmeversorgungssystems und die erforderlichen verfügbaren Drücke an den Knoten des Wärmenetzes, an Gruppen- und Nahwärmepunkten sicherzustellen, die zur Versorgung der Verbraucher ausreichen mit den berechneten Wasserströmen. Der verfügbare Druck ist die Wasserdruckdifferenz in den Vor- und Rücklaufleitungen.
Um einen zuverlässigen Betrieb des Wärmeversorgungssystems zu gewährleisten, gelten folgende Bedingungen:
Zulässige Drücke nicht überschreiten: in Wärmeversorgungsquellen und Wärmenetzen: 1,6–2,5 mPa – für Dampf-Wasser-Netzerhitzer vom Typ PSV, für Warmwasserkessel aus Stahl, Stahlrohre und Formstücke; in Teilnehmeranlagen: 1,0 MPa – für Warmwasser-Sektionalerhitzer; 0,8–1,0 MPa – für Stahlkonvektoren; 0,6 MPa – für Gussheizkörper; 0,8 MPa – für Lufterhitzer;
Sicherstellung eines Überdrucks in allen Elementen des Wärmeversorgungssystems, um Pumpenkavitation zu verhindern und das Wärmeversorgungssystem vor Luftlecks zu schützen. Der Mindestwert des Überdrucks wird mit 0,05 MPa angenommen. Aus diesem Grund muss die piezometrische Linie der Rücklaufleitung in allen Betriebsarten mindestens 5 m Wassersäule über dem Punkt des höchsten Gebäudes liegen. Kunst.;
An allen Stellen des Heizsystems muss ein Druck aufrechterhalten werden, der über dem Druck des gesättigten Wasserdampfs bei maximaler Wassertemperatur liegt, um sicherzustellen, dass das Wasser nicht kocht. Die Gefahr des Wasserkochens besteht in der Regel am häufigsten in den Versorgungsleitungen des Wärmenetzes. Der Mindestdruck in den Versorgungsleitungen richtet sich nach der berechneten Temperatur des Versorgungswassers, Tabelle 7.1.
Tabelle 7.1
Die nicht siedende Linie muss im Diagramm parallel zum Gelände in einer Höhe gezeichnet werden, die dem Überdruck bei maximaler Temperatur des Kühlmittels entspricht.
Es ist zweckmäßig, den hydraulischen Modus grafisch in Form eines piezometrischen Diagramms darzustellen. Das piezometrische Diagramm wird für zwei hydraulische Modi aufgezeichnet: hydrostatisch und hydrodynamisch.
Der Zweck der Entwicklung eines hydrostatischen Modus besteht darin, den erforderlichen Wasserdruck im Heizsystem innerhalb akzeptabler Grenzen sicherzustellen. Die untere Druckgrenze soll sicherstellen, dass Verbrauchersysteme mit Wasser gefüllt sind und den notwendigen Mindestdruck erzeugen, um das Heizsystem vor Luftlecks zu schützen. Der hydrostatische Modus wird mit laufenden Ladepumpen und ohne Zirkulation entwickelt.
Der hydrodynamische Modus wird auf Basis hydraulischer Berechnungsdaten für Wärmenetze entwickelt und durch den gleichzeitigen Betrieb von Nachspeise- und Netzpumpen sichergestellt.
Bei der Entwicklung eines hydraulischen Modus geht es darum, ein piezometrisches Diagramm zu erstellen, das alle Anforderungen für den hydraulischen Modus erfüllt. Für Heiz- und Nichtheizperioden sollten hydraulische Modi von Warmwasserbereitungsnetzen (piezometrische Diagramme) entwickelt werden. Mit dem piezometrischen Diagramm können Sie: die Drücke in den Vor- und Rücklaufleitungen bestimmen; verfügbarer Druck an jedem Punkt im Wärmenetz unter Berücksichtigung des Geländes; Wählen Sie Verbraucheranschlusspläne basierend auf dem verfügbaren Druck und den Gebäudehöhen aus. Wählen Sie automatische Regler, Elevatordüsen und Drosselvorrichtungen für lokale Wärmeverbrauchersysteme. Wählen Sie Netzwerk- und Nachspeisepumpen aus.
Konstruktion eines piezometrischen Diagramms(Abb. 7.1) erfolgt wie folgt:
a) Maßstäbe werden entlang der Abszissen- und Ordinatenachse ausgewählt und das Gelände sowie die Höhe der Bausteine aufgetragen. Piezometrische Diagramme werden für Haupt- und Verteilungswärmenetze erstellt. Für Hauptwärmenetze können folgende Maßstäbe übernommen werden: horizontal M g 1:10000; vertikales M in 1:1000; für Verteilungswärmenetze: M g 1:1000, M v 1:500; Als Nullmarke der Ordinatenachse (Druckachse) wird üblicherweise die Marke des tiefsten Punktes der Heizungsleitung bzw. die Marke der Netzpumpen angenommen.
b) Der Wert des statischen Drucks wird ermittelt, um die Befüllung von Verbrauchersystemen und die Entstehung eines minimalen Überdrucks sicherzustellen. Dies ist die Höhe des höchsten Gebäudes plus 3-5 m Wassersäule.
Nach der Darstellung des Geländes und der Gebäudehöhen wird die statische Fallhöhe der Anlage ermittelt
H c t = [N-Gebäude + (3¸5)], m (7,1)
Wo N hinten- Höhe des höchsten Gebäudes, m.
Die statische Förderhöhe H st verläuft parallel zur x-Achse und sollte den maximalen Betriebsdruck für lokale Systeme nicht überschreiten. Der maximale Betriebsdruck beträgt: für Heizsysteme mit Stahlheizgeräten und für Lufterhitzer - 80 Meter; für Heizsysteme mit Gussheizkörpern - 60 Meter; für unabhängige Anschlusspläne mit Oberflächenwärmetauschern - 100 Meter;
c) Dann wird der dynamische Modus konstruiert. Der Saugdruck der Netzwerkpumpen H sun wird willkürlich gewählt, der den statischen Druck nicht überschreiten sollte und am Einlass den notwendigen Versorgungsdruck zur Vermeidung von Kavitation bereitstellt. Die Kavitationsreserve beträgt je nach Pumpengröße 5-10 m.Wassersäule;
d) Von der Bedingungsdruckleitung am Saugpunkt der Netzpumpen werden anhand der Ergebnisse hydraulischer Berechnungen sukzessive die Druckverluste in der Rücklaufleitung DН Rücklauf des Hauptwärmenetzes (Linie A-B) aufgetragen. Die Höhe des Drucks in der Rücklaufleitung muss den oben genannten Anforderungen beim Bau der statischen Druckleitung genügen;
e) der erforderliche verfügbare Druck wird auf der Grundlage der Betriebsbedingungen der Aufzugs-, Heizungs-, Mischer- und Verteilungswärmenetze (Linie B-C) am letzten Teilnehmer DN ab bereitgestellt. Der verfügbare Druck am Anschlusspunkt der Verteilungsnetze wird mit mindestens 40 m angenommen;
f) Ab dem letzten Leitungsknoten werden Druckverluste in der Versorgungsleitung der Hauptleitung DH unter (Linie C-D) abgelagert. Der Druck an allen Stellen der Versorgungsleitung sollte je nach Zustand ihrer mechanischen Festigkeit 160 m nicht überschreiten;
g) Druckverluste in der Wärmequelle DН werden verschoben (Linie D-E) und der Druck am Ausgang der Netzwerkpumpen wird erhalten. Mangels Daten kann davon ausgegangen werden, dass der Druckverlust in der Kommunikation eines Wärmekraftwerks 25–30 m und für ein Fernkesselhaus 8–16 m beträgt.
Der Druck der Netzpumpen wird ermittelt
Der Druck der Ladepumpen wird durch den Druck des statischen Modus bestimmt.
Als Ergebnis dieser Konstruktion erhält man die Ausgangsform eines piezometrischen Diagramms, das es ermöglicht, Drücke an allen Punkten des Wärmeversorgungssystems abzuschätzen (Abb. 7.1).
Wenn sie die Anforderungen nicht erfüllen, ändern Sie die Position und Form des piezometrischen Diagramms:
a) Wenn die Druckleitung der Rücklaufleitung die Höhe des Gebäudes überschreitet oder weniger als 3,5 m davon entfernt ist, muss die piezometrische Kurve so angehoben werden, dass der Druck in der Rücklaufleitung die Befüllung des Systems gewährleistet;
b) Wenn der maximale Druck in der Rücklaufleitung den zulässigen Druck in Heizgeräten überschreitet und nicht durch Verschieben des piezometrischen Diagramms nach unten verringert werden kann, sollte er durch den Einbau von Druckerhöhungspumpen in der Rücklaufleitung verringert werden.
c) Wenn die nicht siedende Leitung die Druckleitung in der Versorgungsleitung schneidet, ist über den Schnittpunkt hinaus ein Sieden des Wassers möglich. Daher sollte der Wasserdruck in diesem Teil des Heizungsnetzes nach Möglichkeit durch Verschieben des piezometrischen Diagramms nach oben oder durch Installation einer Druckerhöhungspumpe an der Versorgungsleitung erhöht werden;
d) Wenn der maximale Druck in der Ausrüstung der Wärmebehandlungsanlage der Wärmequelle den zulässigen Wert überschreitet, werden an der Versorgungsleitung Druckerhöhungspumpen installiert.
Aufteilung des Wärmenetzes in statische Zonen. Der piezometrische Graph wurde für zwei Modi entwickelt. Erstens für den statischen Modus, wenn im Heizsystem keine Wasserzirkulation stattfindet. Es wird davon ausgegangen, dass das System mit Wasser mit einer Temperatur von 100 °C gefüllt ist, sodass kein Überdruck in den Wärmerohren aufrechterhalten werden muss, um ein Sieden des Kühlmittels zu verhindern. Zweitens für den hydrodynamischen Modus – bei Vorhandensein einer Kühlmittelzirkulation im System.
Die Entwicklung des Zeitplans beginnt mit dem statischen Modus. Die Lage der vollständigen statischen Drucklinie im Diagramm soll den Anschluss aller Teilnehmer an das Wärmenetz nach einem abhängigen Schema gewährleisten. Zu diesem Zweck sollte der statische Druck den zulässigen Wert aufgrund der Stärke der Teilnehmerinstallationen nicht überschreiten und sicherstellen, dass die örtlichen Systeme mit Wasser gefüllt sind. Das Vorhandensein einer gemeinsamen statischen Zone für das gesamte Heizsystem vereinfacht seinen Betrieb und erhöht seine Zuverlässigkeit. Bei erheblichen Unterschieden in den geodätischen Höhen der Erde ist die Festlegung einer gemeinsamen statischen Zone aus folgenden Gründen nicht möglich.
Die niedrigste Position des statischen Druckniveaus wird aus den Bedingungen der Befüllung lokaler Systeme mit Wasser und der Sicherstellung eines Überdrucks an den höchsten Punkten der Systeme der höchsten Gebäude im Bereich der höchsten geodätischen Markierungen bestimmt von mindestens 0,05 MPa. Dieser Druck erweist sich als unzumutbar hoch für Gebäude, die sich in dem Teil des Gebiets befinden, der geodätisch die niedrigsten Höhen aufweist. Unter solchen Bedingungen ist es notwendig, das Wärmeversorgungssystem in zwei statische Zonen zu unterteilen. Eine Zone ist für einen Teil des Gebiets mit niedrigen geodätischen Markierungen vorgesehen, die andere für einen Teil mit hohen geodätischen Markierungen.
In Abb. Abbildung 7.2 zeigt ein piezometrisches Diagramm und ein schematisches Diagramm des Wärmeversorgungssystems für ein Gebiet, das einen erheblichen Unterschied in den geodätischen Bodenniveaumarkierungen (40 m) aufweist. Der an die Wärmeversorgungsquelle angrenzende Teil des Gebiets weist keine geodätischen Markierungen auf, im Randteil des Gebiets betragen die Markierungen 40 m. Die Höhe der Gebäude beträgt 30 und 45 m. Um Gebäudeheizungsanlagen mit Wasser füllen zu können III und IV, der sich an der 40-m-Marke befindet und an den oberen Punkten der Systeme einen Überdruck von 5 m erzeugt, sollte das Niveau des gesamten statischen Drucks an der 75-m-Marke liegen (Linie 5 2 - S 2). In diesem Fall beträgt die statische Fallhöhe 35 m. Eine Fallhöhe von 75 m ist jedoch für Gebäude nicht akzeptabel ICH Und II, befindet sich an der Nullmarke. Für sie beträgt die zulässige höchste Position des gesamten statischen Drucks 60 m. Daher ist es unter den betrachteten Bedingungen nicht möglich, eine gemeinsame statische Zone für das gesamte Wärmeversorgungssystem festzulegen.
Eine mögliche Lösung besteht darin, das Wärmeversorgungssystem in zwei Zonen mit unterschiedlichen Gesamthöhen der statischen Fallhöhen zu unterteilen – die untere mit einer Höhe von 50 m (Linie). S t-Si) und die obere mit einer Höhe von 75m (Linie S 2 -S 2). Mit dieser Lösung können alle Verbraucher nach einem abhängigen Schema an das Wärmeversorgungssystem angeschlossen werden, da die statischen Drücke in der unteren und oberen Zone innerhalb akzeptabler Grenzen liegen.
Damit beim Stoppen der Wasserzirkulation im System die statischen Druckniveaus entsprechend den akzeptierten beiden Zonen eingestellt werden, wird an der Verbindungsstelle eine Trennvorrichtung angebracht (Abb. 7.2). 6 ). Dieses Gerät schützt das Heizungsnetz vor erhöhtem Druck, wenn die Umwälzpumpen stoppen, indem es es automatisch in zwei hydraulisch unabhängige Zonen unterteilt: eine obere und eine untere.
Wenn die Umwälzpumpen gestoppt sind, wird der Druckabfall in der Rücklaufleitung der oberen Zone durch den Druckregler „zu sich selbst“ RDDS (10) verhindert, der am Punkt der Impulsabnahme einen konstanten Einstelldruck RDDS aufrechterhält. Wenn der Druck abfällt, schließt es. Der Druckabfall in der Zuleitung wird durch das dort angebrachte Rückschlagventil (11) verhindert, das auch schließt. Somit teilen das RDDS und das Rückschlagventil das Heizungsnetz in zwei Zonen. Zur Speisung der oberen Zone ist eine Förderpumpe (8) installiert, die Wasser aus der unteren Zone annimmt und der oberen zuführt. Der von der Pumpe erzeugte Druck entspricht der Differenz zwischen den hydrostatischen Höhen der oberen und unteren Zone. Die untere Zone wird von der Nachspeisepumpe 2 und dem Nachspeiseregler 3 gespeist.
Abbildung 7.2. Heizsystem in zwei statische Zonen unterteilt
a - piezometrisches Diagramm;
b - schematisches Diagramm des Wärmeversorgungssystems; S 1 - S 1, - Linie des gesamten statischen Drucks der unteren Zone;
S 2 – S 2, - Linie des gesamten statischen Drucks der oberen Zone;
N p.n1 – Druck, der von der Förderpumpe der unteren Zone entwickelt wird; N p.n2 – Druck, der von der Nachspeisepumpe der oberen Zone entwickelt wird; N RDDS – Druck, auf den die Regler RDDS (10) und RD2 (9) eingestellt sind; ΔН RDDS – Druck, der im hydrodynamischen Modus am RDDS-Reglerventil aktiviert wird; I-IV- Abonnenten; 1 Frischwassertank; 2.3 - Förderpumpe und Förderregler für die untere Zone; 4 - vorgeschaltete Pumpe; 5 - Hauptdampf-Warmwasserbereiter; 6- Netzwerkpumpe; 7 - Spitzen-Warmwasserkessel; 8 , 9 - Make-up-Pumpe und Make-up-Regler für die obere Zone; 10 - Druckregler „zu Ihnen“ RDDS; 11- Rückschlagventil
Der RDDS-Regler ist auf den Druck Nrdds eingestellt (Abb. 7.2a). Der Nachspeiseregler RD2 ist auf den gleichen Druck eingestellt.
Im hydrodynamischen Modus hält der RDDS-Regler den Druck auf dem gleichen Niveau. Am Anfang des Netzwerks hält eine Nachspeisepumpe mit Regler den Druck von HO1 aufrecht. Die Differenz dieser Drücke wird zur Überwindung des hydraulischen Widerstands in der Rücklaufleitung zwischen der Trennvorrichtung und der Umwälzpumpe der Wärmequelle verwendet, der Rest des Drucks wird in der Drosselunterstation am RDDS-Ventil aktiviert. In Abb. 8.9, und dieser Teil des Drucks wird durch den Wert ΔН RDDS angezeigt. Die Drosselunterstation im hydrodynamischen Modus ermöglicht es, den Druck in der Rücklaufleitung der oberen Zone nicht unter dem zulässigen statischen Druckniveau S 2 - S 2 zu halten.
Piezometrische Linien, die dem hydrodynamischen Regime entsprechen, sind in Abb. dargestellt. 7.2a. Der höchste Druck in der Rücklaufleitung am Verbraucher IV beträgt 90-40 = 50 m, was akzeptabel ist. Auch der Druck in der Rücklaufleitung der unteren Zone liegt im akzeptablen Bereich.
In der Versorgungsleitung beträgt der maximale Druck nach der Wärmequelle 160 m, was den aufgrund der Rohrfestigkeit zulässigen Wert nicht überschreitet. Der minimale piezometrische Druck in der Versorgungsleitung beträgt 110 m, wodurch sichergestellt wird, dass das Kühlmittel nicht überkocht, da bei einer Auslegungstemperatur von 150 °C der minimal zulässige Druck 40 m beträgt.
Der für den statischen und hydrodynamischen Modus entwickelte piezometrische Graph bietet die Möglichkeit, alle Teilnehmer entsprechend einem abhängigen Stromkreis zu verbinden.
Eine weitere mögliche Lösung für den hydrostatischen Modus des in Abb. gezeigten Heizsystems. 7.2 ist der Anschluss einiger Teilnehmer nach einem eigenständigen Schema. Hier gibt es möglicherweise zwei Möglichkeiten. Erste Wahl- Stellen Sie den allgemeinen statischen Druck auf 50 m ein (Linie S 1 - S 1) und verbinden Sie die Gebäude an den oberen geodätischen Markierungen nach einem unabhängigen Schema. In diesem Fall beträgt der statische Druck in Warmwasserbereitern von Gebäuden in der oberen Zone auf der Seite des Heizmediums 50-40 = 10 m und wird auf der Seite des erwärmten Kühlmittels durch die Höhe bestimmt die Gebäude. Die zweite Möglichkeit besteht darin, den allgemeinen statischen Druck auf 75 m (Linie S 2 - S 2) festzulegen, wobei die Gebäude der oberen Zone nach einem abhängigen Schema und die Gebäude der unteren Zone nach einem angeschlossen werden Unabhängiger. In diesem Fall beträgt der statische Druck in Warmwasserbereitern auf der Seite des Heizmediums 75 m, d. h. weniger als der zulässige Wert (100 m).
Haupt 1, 2; 3;
hinzufügen. 4, 7, 8.