namai
Kodai
Gelžbetoninių kolonų atsparumo ugniai ribų nustatymas. LLC architektūros gamybos įmonė Gelžbetoninių plokščių atsparumo ugniai ribos nustatymas

Gelžbetoninių kolonų atsparumo ugniai ribų nustatymas. LLC architektūros gamybos įmonė Gelžbetoninių plokščių atsparumo ugniai ribos nustatymas

2.18 lentelė

Lengvojo betono tankis? = 1600 kg/m3 su stambaus keramzito užpildu, plokštės su apvaliomis tuštumomis 6 vnt., plokštės laisvai remiamos iš abiejų pusių.

1. Nustatykime efektyvų tuščiavidurės perdangos storį teff, kad įvertintume atsparumo ugniai ribą pagal šilumos izoliacijos gebą pagal vadovo 2.27 punktą:

kur yra plokštės storis, mm;

  • - plokštės plotis, mm;
  • - tuštumų skaičius, vnt.;
  • - tuštumų skersmuo, mm.
  • 2. Nustatykite pagal lentelę. 8 Rekomendacijos dėl plokštės atsparumo ugniai ribinės plokštės, pagrįstos šilumos izoliacijos gebos praradimu, plokštei iš sunkiosios betoninės dalies, kurios efektyvusis storis yra 140 mm:

Plokštės atsparumo ugniai riba, pagrįsta šilumos izoliacijos praradimu

3. Nustatykite atstumą nuo plokštės šildomo paviršiaus iki strypo armatūros ašies:

kur yra betono apsauginio sluoksnio storis, mm;

  • - darbinių jungiamųjų detalių skersmuo, mm.
  • 4. Pagal lentelę. 8 Vadovai Perdangos atsparumo ugniai ribą nustatome pagal laikomosios galios praradimą, kai a = 24 mm, sunkiam betonui ir kai remiamas iš dviejų pusių.

Reikalinga atsparumo ugniai riba yra intervale nuo 1 valandos iki 1,5 valandos, ją nustatome tiesine interpoliacija:

Plokštės atsparumo ugniai riba, neatsižvelgiant į pataisos koeficientus, yra 1,25 valandos.

  • 5. Pagal vadovo 2.27 punktą tuščiavidurių plokščių atsparumo ugniai ribai nustatyti taikomas 0,9 sumažinimo koeficientas:
  • 6. Bendrą plokštės apkrovą nustatome kaip nuolatinių ir laikinų apkrovų sumą:
  • 7. Nustatykite ilgai veikiančios apkrovos dalies ir visos apkrovos santykį:

8. Apkrovos pataisos koeficientas pagal vadovo 2.20 punktą:

  • 9. Ar pagal 2.18 punktą (1a dalis) Išmokos priimame koeficientą? A-VI jungiamosioms detalėms:
  • 10. Nustatome plokštės atsparumo ugniai ribą, atsižvelgdami į apkrovą ir armatūros koeficientus:

Perdangos atsparumo ugniai riba pagal laikomąją galią yra R 98.

Perdangos atsparumo ugniai riba laikoma mažesne iš dviejų verčių – šilumos izoliacijos gebos praradimo (180 min.) ir laikomosios galios praradimo (98 min.).

Išvada: gelžbetoninės plokštės atsparumo ugniai riba yra REI 98

Statinei problemos daliai išspręsti sumažiname gelžbetoninės perdangos plokštės su apvaliomis tuštumomis skerspjūvio formą (2 priedas, 6 pav.) iki skaičiuotinės T formos.

Nustatykime lenkimo momentą tarpatramio viduryje dėl standartinės apkrovos ir pačios plokštės svorio:

Kur q / n– standartinė apkrova 1 linijiniam plokštės metrui, lygi:

Atstumas nuo apatinio (šildomo) plokštės paviršiaus iki darbinių jungiamųjų detalių ašies bus:

mm,

Kur d– armatūros strypų skersmuo, mm.

Vidutinis atstumas bus:

mm,

Kur A– armatūros strypo skerspjūvio plotas (3.1.1 punktas), mm 2.

Nustatykime pagrindinius apskaičiuotos plokštės T profilio matmenis:

Plotis: b f = b= 1,49 m;

Aukštis: h f = 0,5 (h-П) = 0,5 (220 – 159) = 30,5 mm;

Atstumas nuo nešildomo konstrukcijos paviršiaus iki armatūros strypo ašies h o = h – a= 220 – 21 = 199 mm.

Mes nustatome betono stiprumą ir termofizines charakteristikas:

Standartinis tempiamasis stipris R mlrd= 18,5 MPa (12 lentelė arba 3.2.1 punktas betono klasei B25);

Patikimumo faktorius b = 0,83 ;

Projektuojamas betono stiprumas pagal ribinį stiprumą R bu = R mlrd / b= 18,5 / 0,83 = 22,29 MPa;

Šilumos laidumo koeficientas t = 1,3 – 0,00035T trečia= 1,3 – 0,00035 723 = 1,05 W m -1 K -1 (3.2.3 punktas),

Kur T trečia– vidutinė temperatūra gaisro metu lygi 723 K;

Specifinė šiluma SU t = 481 + 0,84T trečia= 481 + 0,84 · 723 = 1088,32 J kg -1 K -1 (3.2.3 skirsnis);

Pateiktas šiluminio difuzijos koeficientas:

Koeficientai, priklausantys nuo vidutinio betono tankio KAM= 39 s 0,5 ir KAM 1 = 0,5 (3.2.8 punktas, 3.2.9 punktas).

Nustatykite plokštės suspaustos zonos aukštį:

Tempimo armatūros įtempį nustatome nuo išorinės apkrovos pagal App. 4:

nes X t= 8,27 mm h f= 30,5 mm, tada

Kur Kaip– bendras armatūros strypų skerspjūvio plotas konstrukcijos skerspjūvio tempimo zonoje, lygus 5 strypams12 mm 563 mm 2 (3.1.1. p.).

Nustatykime armatūros plieno stiprumo kitimo koeficiento kritinę vertę:

,

Kur R su– projektinis armatūros atsparumas ribinio stiprumo požiūriu, lygus:

R su = R sn / s= 390 / 0,9 = 433,33 MPa (čia s– armatūros patikimumo koeficientas, paimtas lygus 0,9);

R sn– standartinis armatūros tempiamasis stipris, lygus 390 MPa (19 lentelė arba 3.1.2 punktas).

Supratau stcr1. Tai reiškia, kad įtempiai dėl išorinės apkrovos tempimo armatūroje viršija standartinį armatūros atsparumą. Todėl būtina sumažinti išorinės apkrovos įtempimą armatūroje. Norėdami tai padaryti, padidinsime plokštės armatūros strypų skaičių12 mm iki 6. Tada A s= 679 10 -6 (3.1.1. skyrius).

MPa,

.

Nustatykime laikančiosios armatūros kritinę šildymo temperatūrą tempimo zonoje.

Pagal 3.1.5 punkto lentelę. Naudodami tiesinę interpoliaciją nustatome, kad A-III klasės armatūrai plieno markė 35 GS ir stcr = 0,93.

t stcr= 475C.

Laikas, per kurį armatūra sušils iki kritinės kieto skerspjūvio plokštės temperatūros, bus faktinė atsparumo ugniai riba.

s = 0,96 val.,

Kur X– Gauso (Crump) klaidos funkcijos argumentas lygus 0,64 (3.2.7 punktas), priklausomai nuo Gauso (Crump) klaidos funkcijos reikšmės, lygios:

(Čia t n– statinio temperatūra prieš gaisrą imama lygi 20С).

Faktinė perdangos plokštės su apvaliomis tuštumomis atsparumo ugniai riba bus:

P f = 0,9 = 0,960,9 = 0,86 valandos,

kur 0,9 yra koeficientas, kuriame atsižvelgiama į tuštumų buvimą plokštėje.

Kadangi betonas yra nedegi medžiaga, akivaizdu, kad tikroji konstrukcijos gaisro pavojaus klasė yra K0.

Kaip minėta pirmiau, atsparumo ugniai riba lenkiamas gelžbetoninės konstrukcijos gali atsirasti dėl darbinės armatūros, esančios ištemptoje zonoje, įkaitimo iki kritinės temperatūros.

Šiuo atžvilgiu tuščiavidurės perdangos plokštės atsparumo ugniai apskaičiavimą lems ištemptos darbinės armatūros įkaitinimo iki kritinės temperatūros laikas.

Plokštės skerspjūvis parodytas 3.8 pav.

b p b p b p b p b p

h h 0

A s

3.8 pav. Projektinis tuščiavidurės perdangos plokštės skerspjūvis

Skaičiuojant plokštę, jos skerspjūvis sumažinamas iki T pjūvio (3.9 pav.).

b' f

x tem ≤h' f

h' f

h val 0

x tem >h' f

A s

a∑b R

3.9 pav. Tuščiavidurės plokštės T pjūvis, skirtas jos atsparumui ugniai apskaičiuoti

Pasekmė

plokščių lanksčių tuščiavidurių gelžbetonio elementų atsparumo ugniai ribos skaičiavimas


3. Jei, tai  s , tem nustatoma pagal formulę

Kur vietoj b naudotas ;

Jeigu
, tada jį reikia perskaičiuoti naudojant formulę:

    Pagal 3.1.5 nustatoma t s , kr(kritinė temperatūra).

    Gauso klaidos funkcija apskaičiuojama pagal formulę:

    Pagal 3.2.7 randamas Gauso funkcijos argumentas.

    Atsparumo ugniai riba P f apskaičiuojama pagal formulę:

5 pavyzdys.

Duota. Tuščiavidurė grindų plokštė, laisvai remiama iš dviejų pusių. Sekcijos matmenys: b=1200 mm, darbinis tarpatramio ilgis l= 6 m, sekcijos aukštis h= 220 mm, apsauginio sluoksnio storis A l = 20 mm, tempimo armatūros klasė A-III, 4 strypai Ø14 mm; Sunkusis betonas B20 klasė ant skaldos kalkakmenio, betono masės drėgnumas w = 2%, vidutinis tankis sausas betonas ρ 0s= 2300 kg/m 3, tuštumos skersmuo d n = 5,5 kN/m.

Apibrėžkite faktinė plokštės atsparumo ugniai riba.

Sprendimas:


Betono klasei B20 R mlrd= 15 MPa (3.2.1 punktas)

R bu= Rbn /0,83 = 15/0,83 = 18,07 MPa

Armatūros klasei A-III R sn = 390 MPa (3.1.2 punktas)

R su= R sn /0,9 = 390/0,9 = 433,3 MPa

A s= 615 mm 2 = 61510 -6 m 2




    Betono termofizinės savybės:

λ tem = 1,14 – 0,00055450 = 0,89 W/(m˚С)

kai temperatūra = 710 + 0,84450 = 1090 J/(kg·˚С)

k= 37,2 p.3.2.8.

k 1 = 0,5 p.3.2.9. .

    Faktinė atsparumo ugniai riba nustatoma:

Atsižvelgiant į plokštės tuštumą, jos faktinė atsparumo ugniai riba turi būti dauginama iš koeficiento 0,9 (2.27. p.).

Literatūra

    Šelegovas V.G., Kuznecovas N.A. „Pastatai, konstrukcijos ir jų stabilumas gaisro atveju“. Vadovėlis disciplinos studijoms – Irkutskas: VSI Rusijos vidaus reikalų ministerija, 2002. – 191 p.

    Šelegovas V.G., Kuznecovas N.A. Pastato konstrukcija. Žinynas disciplinai „Pastatai, konstrukcijos ir jų stabilumas gaisro atveju“. – Irkutskas: Rusijos vidaus reikalų ministerijos Visos Rusijos tyrimų institutas, 2001. – 73 p.

    Mosalkovas I.L. ir kt. Statybinių konstrukcijų atsparumas ugniai: M.: ZAO "Spetstekhnika", 2001. - 496 p., iliustr.

    Jakovlevas A.I. Atsparumo ugniai skaičiavimas statybinės konstrukcijos. – M.: Stroyizdat, 1988.- 143 p., iliustr.

    Šelegovas V.G., Černovas Yu.L. „Pastatai, konstrukcijos ir jų stabilumas gaisro atveju“. Kursinio projekto užbaigimo vadovas. – Irkutskas: VSI Rusijos vidaus reikalų ministerija, 2002. – 36 p.

    Konstrukcijų atsparumo ugniai ribų, ugnies plitimo per konstrukcijas ribų ir medžiagų degumo grupių nustatymo vadovas (iki SNiP II-2-80), TsNIISK im. Kučerenko. – M.: Stroyizdat, 1985. – 56 p.

    GOST 27772-88: Valcuoti gaminiai, skirti statybinėms plieno konstrukcijoms. Yra dažni Techninės specifikacijos/ Gosstroy SSRS. – M., 1989 m

    SNiP 2.01.07-85*. Apkrovos ir smūgiai/Gosstroy SSRS. – M.: CITP Gosstroy SSRS, 1987. – 36 p.

    GOST 30247.0 – 94. Statybinės konstrukcijos. Atsparumo ugniai bandymo metodai. Bendrieji reikalavimai.

    SNiP 2.03.01-84*. Betoninės ir gelžbetoninės konstrukcijos / Rusijos statybos ministerija. – M.: GP TsPP, 1995. – 80 p.

1TARYBA – konstrukcija ant kranto su specialiai sukonstruotu pasvirusiu pamatu ( elingas), kur klojamas ir statomas laivo korpusas.

2 viadukas – tiltas per sausumos kelius (arba per sausumos maršrutą), kur jie susikerta. Judėjimas išilgai jų suteikiamas skirtingais lygiais.

3PERSPĖJIMAS – tilto formos konstrukcija, skirta pernešti vieną taką per kitą jų susikirtimo taške, laivams švartuoti, taip pat apskritai keliui sukurti tam tikrame aukštyje.

4 LAIKYMO TAKAS - skysčių ir dujų talpykla.

5 DUJŲ LAIKIKLIS– dujų priėmimo, laikymo ir paskirstymo įrenginys į dujotiekio tinklą.

6aukštakrosnė- šachtinė krosnis, skirta lydyti ketui iš geležies rūdos.

7Kritinė temperatūra– temperatūra, kuriai esant standartinė metalo varža R un nuo išorinės konstrukcijos apkrovos sumažėja iki standartinės įtampos n reikšmės, t.y. kuriam esant prarandama laikomoji galia.

8 Kaištis – medinis arba metalinis strypas, naudojamas medinių konstrukcijų dalims tvirtinti.


DĖL ATSPARUMO UGNIEMS BESPIELIŲ APSKAIČIAVIMO KLAUSIMO

DĖL ATSPARUMO UGNIEMS BESPIELIŲ APSKAIČIAVIMO KLAUSIMO

V.V. Žukovas, V.N. Lavrovas

Straipsnis publikuotas leidinyje „Betonas ir gelžbetonis - plėtros būdai. 2-osios visos Rusijos (tarptautinės) betono ir gelžbetonio konferencijos moksliniai darbai. 2005 m. rugsėjo 5-9 d. Maskva; 5 tomuose. NIIZHB 2005, 2 tomas. Skyrių ataskaitos. Skyrius „Pastatų ir konstrukcijų gelžbetoninės konstrukcijos“, 2005 m.

Panagrinėkime besijų grindų atsparumo ugniai ribos apskaičiavimą pagal statybos praktikoje gana įprastą pavyzdį. 200 mm storio besijų gelžbetoninės grindys pagamintos iš B25 suspaudimo klasės betono, sustiprintas tinkleliu su 200x200 mm celėmis iš A400 klasės armatūros, kurios skersmuo 16 mm su apsauginiu sluoksniu 33 mm (iki armatūros svorio centro) apatiniame lubų paviršiuje ir A400, kurios skersmuo 12 mm su apsauginiu sluoksniu 28 mm (iki svorio centro) viršutiniame paviršiuje. Atstumas tarp kolonų 7m. Nagrinėjamame pastate perdanga yra pirmojo tipo priešgaisrinė barjera ir turi turėti atsparumo ugniai ribą šilumos izoliacijos gebos (I), vientisumo (E) ir laikomosios galios (R) praradimui REI 150. perdangos atsparumo ugniai ribą pagal esamus dokumentus galima nustatyti skaičiuojant tik pagal statiškai apibrėžiamos konstrukcijos apsauginio sluoksnio storį (R), pagal perdangos storį (I) ir trapios sunaikinimo galimybę gaisro metu. (E). Šiuo atveju gana teisingas įvertinimas pateikiamas skaičiuojant I ir E, o grindų, kaip statiškai neapibrėžtos konstrukcijos, laikomoji galia gaisre gali būti nustatyta tik apskaičiuojant termiškai įtemptą būseną, naudojant tamprumo teoriją. - gelžbetonio plastiškumas kaitinant arba konstrukcijos ribinės pusiausvyros metodo teorija veikiant statinėms ir šiluminėms apkrovoms gaisro metu . Paskutinė teorija yra pati paprasčiausia, nes joje reikia nustatyti ne statinės apkrovos ir temperatūros įtempius, o tik jėgas (momentus) veikiant statinei apkrovai, atsižvelgiant į betono ir armatūros savybių pasikeitimą kaitinama tol, kol statiškai neapibrėžtoje struktūroje, kai ji virsta mechanizmu, atsiranda plastikiniai vyriai. Atsižvelgiant į tai, besijų grindų laikomoji galia gaisro metu buvo įvertinta taikant ribinės pusiausvyros metodą ir santykiniais vienetais nuo perdangos laikomosios galios m. normaliomis sąlygomis operacija. Apžvelgti ir išanalizuoti pastato darbiniai brėžiniai, atlikti gelžbetoninių besijų perdangos atsparumo ugniai ribų skaičiavimai, remiantis šioms konstrukcijoms normalizuotų ribinių būvių ženklų atsiradimu. Atsparumo ugniai ribų skaičiavimas pagal laikomąją galią atliktas atsižvelgiant į betono ir armatūros temperatūros pokyčius per 2,5 valandos standartinių bandymų. Visi termodinaminiai ir fizines ir mechanines savybesšioje ataskaitoje pateiktos statybinės medžiagos yra pagrįstos VNIIPO, NIIZHB, TsNIISK duomenimis.

ATSPARUMO UGNIAI RIBA DANGIAI DANGOMS PRADANT ŠILUMĄ IZOLIACIJĄ (I)

Praktiškai konstrukcijų šildymas nustatomas baigtinių skirtumų arba baigtinių elementų skaičiavimais kompiuteriu. Sprendžiant šilumos laidumo problemą, atsižvelgiama į betono ir armatūros termofizinių savybių pokyčius kaitinant. Temperatūros skaičiavimas konstrukcijoje pagal standartą temperatūros sąlygos gaminamas pradinėmis sąlygomis: konstrukcijų temperatūra ir išorinė aplinka 20C. Aplinkos temperatūra ts gaisro metu kinta priklausomai nuo laiko pagal. Skaičiuojant konstrukcijų temperatūras, atsižvelgiama į konvekcinius Qc ir spinduliuojančius Qr šilumos mainus tarp šildomos terpės ir paviršiaus. Temperatūros skaičiavimus galima atlikti naudojant sąlyginį nagrinėjamo betono sluoksnio storį Xi* nuo šildomo paviršiaus. Norėdami nustatyti temperatūrą betone, apskaičiuokite

Naudodami (5) formulę nustatome temperatūros pasiskirstymą per grindų storį po 2,5 valandos ugnies. Naudodami (6) formulę nustatome perdangų storį, kuris reikalingas kritinei 220C temperatūrai ant jos nešildomo paviršiaus pasiekti per 2,5 val. Šis storis yra 97 mm. Vadinasi, 200 mm storio grindų atsparumo ugniai riba šilumos izoliacijos pajėgumo praradimui bus ne mažesnė kaip 2,5 valandos.

GRINDŲ PLOKŠTELĖS ATSPARUMO UGNIAI RIBA DĖL VEIKSMINGUMO NUTRAUKIMO (E)

Kilus gaisrui pastatuose ir statiniuose, kuriuose naudojamos betoninės ir gelžbetoninės konstrukcijos, galimas trapus betono sunaikinimas, dėl kurio prarandamas konstrukcijos vientisumas. Sunaikinimas įvyksta staiga, greitai ir todėl yra pavojingiausias. Trapus betono sunaikinimas prasideda, kaip taisyklė, praėjus 5-20 minučių nuo gaisro pradžios ir pasireiškia kaip betono gabalų lūžimas nuo įkaitusio konstrukcijos paviršiaus, dėl to gali atsirasti konstrukcija per skylę, t.y. konstrukcija gali pasiekti priešlaikinį atsparumą ugniai dėl vientisumo praradimo (E). Trapus betono sunaikinimas gali būti lydimas garso efekto, pasireiškiančio lengvu smūgiu, įvairaus intensyvumo įtrūkimu arba „sprogimu“. Trapaus betono lūžimo atveju iki kelių kilogramų sveriantys gabalai gali išsibarstyti iki 10-20 m atstumu Gaisro metu trapiam betono lūžimui didžiausią įtaką daro: vidiniai temperatūros įtempiai. temperatūros gradientas per elemento skerspjūvį, įtempiai dėl statinio konstrukcijų neapibrėžtumo, nuo išorinių apkrovų ir dėl garų filtravimo per betoninę konstrukciją. Trapus betono irimas gaisro metu priklauso nuo betono struktūros, jo sudėties, drėgmės, temperatūros, ribinių sąlygų ir išorinės apkrovos, t.y. tai priklauso ir nuo medžiagos (betono), ir nuo betono ar gelžbetoninės konstrukcijos tipo. Atsparumo ugniai ribinės vertės įvertinimas gelžbetoninės grindys vientisumo praradimas gali būti pasiektas trapaus lūžio kriterijaus (F) verte, kuri nustatoma pagal formulę, pateiktą:

„SLOVER“ ATSPARUMO UGNIUI RIBA, PRARAUS KROVOS GAMYBĄ (R)

Atsižvelgiant į laikomąją galią, lubų atsparumas ugniai taip pat nustatomas skaičiavimu, kuris yra leistinas. Sprendžiamos šiluminės ir statinės problemos. Termotechninėje skaičiavimo dalyje nustatomas temperatūros pasiskirstymas išilgai plokštės storio esant standartiniam šiluminiam poveikiui. Statinėje skaičiavimo dalyje nustatoma plokštės laikomoji galia gaisro metu, trunkančio 2,5 val. Apkrovos ir atramos sąlygos paimtos pagal statinio projektą. Apkrovų deriniai, skirti apskaičiuoti atsparumo ugniai ribą, laikomi specialiais. Šiuo atveju leidžiama neatsižvelgti į trumpalaikius krūvius ir įtraukti tik nuolatinius ir laikinus ilgalaikius normatyvinius krūvius. Plokštės apkrovos gaisro metu nustatomos NIIZHB metodu. Jei skaičiuotinė plokštės laikomoji galia normaliomis eksploatacijos sąlygomis lygi R, tai skaičiuojama apkrovos reikšmė P = 0,95 R. Standartinė apkrova gaisro atveju yra 0,5 R. Apskaičiuotos medžiagų varžos skaičiuojant atsparumo ugniai ribas imamos su saugos koeficientu 0,83 betonui ir 0,9 armatūrai. Gelžbetoninių perdangos plokščių, armuotų strypine armatūra, atsparumo ugniai riba gali atsirasti dėl priežasčių, į kurias būtina atsižvelgti: armatūros slydimas ant atramos, kai betono ir armatūros kontaktinis sluoksnis įkaista iki kritinės temperatūros; armatūros šliaužimas ir sunaikinimas kaitinant armatūrą iki kritinės temperatūros. Nagrinėjamame pastate naudojamos monolitinės gelžbetoninės perdangos ir jų keliamoji galia gaisro atveju nustatoma ribinės pusiausvyros metodu, atsižvelgiant į pokyčius fizines ir mechanines savybes betonas ir armatūra kaitinant. Reikia padaryti nedidelį nukrypimą nuo galimybės naudoti ribinės pusiausvyros metodą gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai ribą veikiant šiluminiam poveikiui gaisro metu. Remiantis duomenimis, „kol galioja ribinės pusiausvyros metodas, laikomosios galios ribos visiškai nepriklauso nuo faktinių atsirandančių įtempių, taigi ir nuo tokių veiksnių kaip temperatūros deformacijos, atramų poslinkiai ir kt. “ Tačiau tuo pat metu būtina atsižvelgti į šių prielaidų įvykdymą: konstrukciniai elementai neturi būti trapūs nepasiekę ribinės stadijos, savaiminiai įtempimai neturi turėti įtakos elementų ribojančioms sąlygoms. Gelžbetoninėse konstrukcijose išsaugomos šios ribinės pusiausvyros metodo taikymo prielaidos, tačiau tam būtina, kad plastikinių vyrių formavimosi vietose nebūtų armatūros slydimo ir trapaus konstrukcijų elementų ardymo dar nepasiekus ribinės būklės. . Gaisro metu didžiausias perdangos įkaitimas stebimas iš apačios didžiausio momento zonoje, kur, kaip taisyklė, suformuojamas pirmasis plastikinis vyris su pakankamu tempiamosios armatūros inkaravimu su jos reikšminga deformacija dėl įkaitimo sukimuisi. vyriai ir jėgų perskirstymas atramos zonoje. Pastarajame šildomas betonas prisideda prie plastikinio vyrio deformacijos padidėjimo. „Jei galima taikyti ribinės pusiausvyros metodą, tai vidiniai įtempiai (galimi temperatūros įtempių pavidalu – autoriaus pastaba) neturi įtakos konstrukcijų laikomosios galios vidinei ir išorinei ribai. Skaičiuojant ribinės pusiausvyros metodu, daroma prielaida, kad tam yra atitinkami eksperimentiniai duomenys, kad gaisro metu, veikiant apkrovai, plokštė suyra į plokščias grandis, sujungtas viena su kita išilgai lūžio linijų linijiniais plastikiniais vyriais. . Naudojant dalį projektinės konstrukcijos laikomosios galios normaliomis eksploatavimo sąlygomis kaip apkrovą gaisro atveju ir ta pati plokštės sunaikinimo schema normaliomis sąlygomis ir gaisro metu leidžia apskaičiuoti atsparumą ugniai. plokštės riba santykiniais vienetais, nepriklausoma nuo plokštės geometrinių charakteristikų plane. Apskaičiuokime plokštės atsparumo ugniai ribą iš B25 stiprio gniuždymui klasės sunkiojo betono, kurio standartinis stipris gniuždymui 20 C temperatūroje yra 18,5 MPa. Armatūros klasė A400, kurios standartinis tempiamasis stipris (20C) yra 391,3 MPa (4000 kg/cm2). Betono ir armatūros stiprumo pokyčiai kaitinant imami pagal. Atskiros plokščių juostos lūžimo skaičiavimas atliekamas darant prielaidą, kad nagrinėjamoje plokščių juostoje lygiagrečiai šios juostos ašiai yra suformuoti linijiniai plastikiniai vyriai: vienas linijinis plastikinis vyris tarpatramyje su įtrūkimais, atsiveriančiais iš apačios ir vienas linijinis plastikinis vyris kolonose su iš viršaus atsiveriančiais plyšiais. Pavojingiausi gaisro atveju yra įtrūkimai iš apačios, kur ištemptos armatūros įkaitimas yra daug didesnis nei plyšiuose iš viršaus. Viso grindų laikomoji galia R gaisro metu apskaičiuojama pagal formulę:

Šios armatūros temperatūra po 2,5 valandos ugnies yra 503,5 C. Suspaustos zonos aukštis plokštės betone viduriniame plastikiniame vyryje (atsargoje neatsižvelgiant į armatūrą betono suspaustoje zonoje).

Nustatykime atitinkamą projektinę grindų R3 laikomąją galią normaliomis eksploatavimo sąlygomis 200 mm storio grindims, vidurinio lanksto suspaustos zonos aukštyje ties xc = ; vidinės poros petys Zc = 15,8 cm ir kairiojo bei dešiniojo vyrių suspaustos zonos aukštis Xc = Xn = 1,34 cm, vidinės poros petys Zx = Zn = 16,53 cm perdangos projektinė laikomoji galia R3 kurio storis 20 cm 20 C temperatūroje.

Šiuo atveju, žinoma, turi būti laikomasi šių reikalavimų: a) ne mažiau kaip 20 % viršutinės armatūros, reikalingos atramai, turi būti virš tarpatramio vidurio; b) viršutinė armatūra virš ištisinės sistemos išorinių atramų įkišama bent 0,4l atstumu link tarpatramio nuo atramos ir po to palaipsniui nutrūksta (l – tarpatramio ilgis); c) visa viršutinė armatūra virš tarpinių atramų turi išsiplėsti iki tarpatramio bent 0,15 l.

IŠVADOS

  1. Norint įvertinti besijų gelžbetoninių perdangų atsparumo ugniai ribą, turi būti atlikti jos atsparumo ugniai ribos skaičiavimai, remiantis trimis ribinių būsenų požymiais: laikomosios galios R praradimu; vientisumo praradimas E; šilumos izoliacijos gebėjimo praradimas I. Šiuo atveju gali būti naudojami šie metodai: ribinė pusiausvyra, įkaitimas ir įtrūkimų mechanika.
  2. Skaičiavimai parodė, kad nagrinėjamam objektui visoms trims ribinėms būsenoms 200 mm storio grindų, pagamintų iš betono, kurio stiprumas gniuždymui klasė B25, armuoto, atsparumo ugniai riba. armavimo tinklelis su ląstelėmis 200x200 mm plieno A400, kurio apsauginio armatūros sluoksnio storis, kurio skersmuo 16 mm, apatiniame paviršiuje 33 mm ir viršutinis paviršius, kurio skersmuo 12 mm - 28 mm, yra ne mažesnis kaip REI 150.
  3. Šios besijinės gelžbetoninės perdangos gali tarnauti kaip ugnies barjeras, pagal pirmąjį tipą.
  4. Besijinių gelžbetoninių perdangų minimalios atsparumo ugniai ribos įvertinimas gali būti atliekamas ribinės pusiausvyros metodu esant pakankamai įtemptos armatūros įterpimo tose vietose, kur susidaro plastikiniai vyriai, sąlygomis.

Literatūra

  1. Gelžbetoninių pastato konstrukcijų faktinių atsparumo ugniai ribų skaičiavimo instrukcijos, remiantis kompiuterio naudojimu. – M.: VNIIPO, 1975 m.
  2. GOST 30247.0-94. Statybinės konstrukcijos. Atsparumo ugniai bandymo metodai. M., 1994. – 10 p.
  3. SP 52-101-2003. Betoninės ir gelžbetoninės konstrukcijos be įtempimo armatūros. – M.: FSUE TsPP, 2004. –54 p.
  4. SNiP-2.03.04-84. Betoninės ir gelžbetoninės konstrukcijos, skirtos veikti aukšto ir aukšta temperatūra. – M.: CITP Gosstroy SSRS, 1985 m.
  5. Betoninių ir gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai ribų skaičiavimo rekomendacijos. – M.: Stroyizdat, 1979. – 38 p.
  6. SNiP-21-01-97* Priešgaisrinė sauga pastatai ir statiniai. Valstybinė vieneto įmonė TsPP, 1997. – 14 p.
  7. Betoninių ir gelžbetoninių konstrukcijų apsaugos nuo trapaus sunaikinimo gaisro rekomendacijos. – M.: Stroyizdat, 1979. – 21 p.
  8. Reikalingo atsparumo ugniai tuščiavidurių grindų plokščių projektavimo rekomendacijos. – M.: NIIZhB, 1987. – 28 p.
  9. Statiškai neapibrėžtų gelžbetoninių konstrukcijų skaičiavimo vadovas. – M.: Stroyizdat, 1975. P.98-121.
  10. Gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai ir gaisrinės saugos skaičiavimo metodinės rekomendacijos (MDS 21-2.000). – M.: NIIZhB, 2000. – 92 p.
  11. Gvozdev A.A. Konstrukcijų laikomosios galios apskaičiavimas naudojant ribinės pusiausvyros metodą. Valstybinė statybinės literatūros leidykla. – M., 1949 m.

Pastato konstrukcijų atsparumo ugniai ribų nustatymas

Gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai ribos nustatymas

Pradiniai gelžbetoninės perdangos plokštės duomenys pateikti 1.2.1.1 lentelėje

Betono tipas - lengvas betonas tankis c = 1600 kg/m3 su stambaus keramzito užpildu; Plokštės daugiatuščios, su apvaliomis tuštumomis, tuštumų skaičius 6 vnt., plokštės atremtos iš abiejų pusių.

1) Efektyvus tuščiavidurės plokštės storis teff, skirtas įvertinti atsparumo ugniai ribą pagal šilumos izoliacijos gebą pagal SNiP II-2-80 vadovo 2.27 punktą (Atsparumas ugniai):

2) Nustatykite pagal lentelę. 8 Vadovai Plokštės atsparumo ugniai riba, pagrįsta 140 mm efektyvaus storio lengvojo betono plokštės šilumos izoliacijos pajėgumo praradimu:

Plokštės atsparumo ugniai riba yra 180 min.

3) Nustatykite atstumą nuo plokštės šildomo paviršiaus iki strypo armatūros ašies:

4) Naudodami 1.2.1.2 lentelę (vadovo 8 lentelė), nustatome plokštės atsparumo ugniai ribą pagal laikomosios galios praradimą, kai a = 40 mm, lengvajam betonui, kai remiamas iš dviejų pusių.

1.2.1.2 lentelė

Gelžbetoninių plokščių atsparumo ugniai ribos


Reikalinga atsparumo ugniai riba yra 2 valandos arba 120 minučių.

5) Pagal vadovo 2.27 punktą tuščiavidurių plokščių atsparumo ugniai ribai nustatyti taikomas 0,9 sumažinimo koeficientas:

6) Bendrą plokščių apkrovą nustatome kaip nuolatinių ir laikinų apkrovų sumą:

7) Nustatykite ilgai veikiančios apkrovos dalies ir visos apkrovos santykį:

8) Apkrovos pataisos koeficientas pagal vadovo 2.20 punktą:

9) Pagal vadovo 2.18 punktą (1 b dalis) priimame armatūros koeficientą

10) Perdangos atsparumo ugniai ribą nustatome atsižvelgdami į apkrovą ir armatūros koeficientus:

Perdangos atsparumo ugniai riba pagal laikančiąją galią yra

Remdamiesi skaičiavimų metu gautais rezultatais, nustatėme, kad gelžbetoninės plokštės atsparumo ugniai riba pagal laikomąją galią yra 139 min., o pagal termoizoliacinę galią – 180 min. Būtina paimti žemiausią atsparumo ugniai ribą.

Išvada: gelžbetoninės plokštės REI 139 atsparumo ugniai riba.

Gelžbetoninių kolonų atsparumo ugniai ribų nustatymas

Betono tipas - sunkusis betonas, kurio tankis c = 2350 kg/m3 su stambiu užpildu nuo karbonatinės uolienos(kalkakmenis);

1.2.2.1 lentelėje (vadovo 2 lentelė) pateiktos faktinių atsparumo ugniai ribų (POf) vertės. gelžbetoninės kolonos su skirtingomis savybėmis. Šiuo atveju POf nustatomas ne pagal apsauginio betono sluoksnio storį, o pagal atstumą nuo konstrukcijos paviršiaus iki darbinio armatūros strypo ašies (), kuris, be apsauginio sluoksnio storio , taip pat apima pusę darbinio armatūros strypo skersmens.

1) Nustatykite atstumą nuo šildomo kolonos paviršiaus iki strypo armatūros ašies pagal formulę:

2) Pagal konstrukcijų, pagamintų iš betono su karbonatiniu užpildu, vadovo 2.15 punktą, esant tokiai pat atsparumo ugniai ribai, skerspjūvio dydis gali būti sumažintas 10%. Tada mes nustatome stulpelio plotį naudodami formulę:

3) Naudodami 1.2.2.2 lentelę (vadovo 2 lentelė), nustatome kolonos, pagamintos iš lengvojo betono, atsparumo ugniai ribą, kurios parametrai: b = 444 mm, a = 37 mm, kai kolona šildoma iš visų pusių.

1.2.2.2 lentelė

Gelžbetoninių kolonų atsparumo ugniai ribos


Reikalinga atsparumo ugniai riba yra intervale nuo 1,5 valandos iki 3 valandų Atsparumo ugniai ribai nustatyti naudojame tiesinės interpoliacijos metodą. Duomenys pateikti 1.2.2.3 lentelėje

Skyriai